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摘要：文章對(duì)燕尾槽拉刀在拉削時(shí)刀體抬起，致使刀齒吃刀量增大以至拉刀有時(shí)拉斷的問題，從拉刀及拉刀導(dǎo)套兩方面進(jìn)行了分析，找出了原因，并提出了解決措施。

我公司用于加工J₁MT360溜板箱05部分3605214齒輪的拉刀(工裝編號(hào)為MAR91006) 在拉削中燕尾槽時(shí)，發(fā)現(xiàn)拉削后的零件中尺寸28+0.1+0.2mm變大，拉削時(shí)出現(xiàn)刀體發(fā)顫，刀體前端抬起，嚴(yán)重時(shí)拉刀被拉斷等現(xiàn)象。

所用拉床型號(hào)為L6120(200kN)。拉削工藝參數(shù)如下：

1. 工件材料：15CrMo

2. 拉削長度：L₁=89mm

3. 拉刀每齒齒升量：s=0.06mm

4. 拉刀切削齒前角：γ=15°

5. 拉刀切削齒后角：α=3°

6. 拉刀總長度：L=1280mm

7. 拉削次數(shù)：n=1

8. 拉削速度：v=1.6m/min

9. 冷卻液：10%乳化液

針對(duì)出現(xiàn)的問題，分析主要有以下兩個(gè)原因。

1 拉刀設(shè)計(jì)問題

根據(jù)刀具設(shè)計(jì)資料驗(yàn)算拉刀各個(gè)幾何參數(shù)及拉刀強(qiáng)度均正確。從拉刀截面齒形圖中可看出，拉削時(shí)側(cè)刃副偏角為0°(因17°36'^+10'與工件中算出的燕尾槽相應(yīng)角度吻合)，這樣拉刀拉削工件時(shí)，整個(gè)側(cè)刃都參與切削，從而使拉刀受到摩擦力很大。可看出，拉刀工作時(shí)，側(cè)刃受到力F的作用，力F可分解為向上的分力F₁和水平分力F₂，兩側(cè)刃水平分力相互抵消，向上的分力為2F₁=2Fsin17°36'=0.605F。此分力如果過大，就會(huì)造成拉刀抬起，使拉刀吃刀量增大，拉削力相應(yīng)增大，從而造成拉刀發(fā)顫，嚴(yán)重時(shí)拉刀拉斷的后果。

2 導(dǎo)套設(shè)計(jì)問題

拉刀導(dǎo)套結(jié)構(gòu)，復(fù)檢各項(xiàng)精度及尺寸均達(dá)設(shè)計(jì)要求，說明拉刀導(dǎo)套加工沒有問題。分析拉刀受力情況。當(dāng)拉刀開始拉削時(shí)，拉刀除了受水平力F_x外，還受一徑向力F_y，其合力為F。力F延長線與刀體交點(diǎn)A落在刀套端面B點(diǎn)外，則力F 會(huì)產(chǎn)生一力矩M=F×BC(C為由B點(diǎn)向力F所作垂線與力F的交點(diǎn))，此力矩使刀體前端抬起，齒升量增大，從而造成拉削力陡增，使拉刀損壞，以至拉斷。

3 解決措施

根據(jù)以上分析，我們提出以下兩個(gè)解決措施：

1. 刀具齒形增加1°30'的側(cè)隙角，使側(cè)刃只有0.8mm長參與切削，這樣可使力F 明顯減小，從而F₁也大大減小。當(dāng)F<F_y+G 時(shí)(F_y為刀齒所受徑向力，G 為刀體自重)，刀體就不會(huì)因F₁抬起。

2. 加長拉刀導(dǎo)套的導(dǎo)向部分可以看出，原導(dǎo)向部分為99mm，拉長度為89mm。可知，當(dāng)加長導(dǎo)套導(dǎo)向部分，使A點(diǎn)與B點(diǎn)重合或在B點(diǎn)之右時(shí)，BC=0 ，從而力矩M=0，即刀體前端抬起的力矩消失。但拉刀導(dǎo)套過長，會(huì)使刀體拉削時(shí)摩擦力增大，因此B點(diǎn)應(yīng)在A點(diǎn)附近為好。工件，99mm尺寸改為120mm為宜。

我們?cè)谏a(chǎn)中按照上述解決措施作了相應(yīng)的修改，經(jīng)試切驗(yàn)證，修改后的燕尾槽拉刀MAR91006連續(xù)拉削工件超過1000件，拉刀無斷刀現(xiàn)象，工件精度合格，滿足了生產(chǎn)需求。

文章來源：中國刀具信息網(wǎng)　　添加人：阿刀